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前言

1976, 6(3): . doi: 10.6052/1000-0992-1976-3-J1976-019

摘要(1338)

PDF(600)

摘要:
无产阶级文化大革命以来,我所十二室全体同志在毛主席革命路线指引下,以阶级斗争为纲,坚持党的基本路线和科研为无产阶级政治服务,为工农兵服务,与生产劳动相结合的方针。走出去,请进来,与工农兵共同战斗,实行社会主义大协作,走开门办科研的道路,结合工业生产和国防建设的需要,开展科学实验运动,取得了不少成果。其中部分成果已经发表;这里收集的是过去未发表的部分成果,还有一部

夹层曲板侧压大挠度精确解

中国科学院北京力学研究所十二室板壳组

1976, 6(3): . doi: 10.6052/1000-0992-1976-3-J1976-020

摘要(1202)

PDF(723)

摘要:
一、引言夹层结构在航空工业中得到广泛使用。这种结构在各种载荷下的稳定问题是飞机设计中经常碰到的问题。关于夹层圆柱曲板在轴压剪切作用下的稳定性分析已有很多文献发表。但是有关夹层园柱曲板在侧压(即横向载荷)作用下的稳定性分析却缺乏研究。这可能是非线性计算存在着巨大困难所致。

环向离散加筋园柱曲板的侧压弹性稳定性

中国科学院北京力学研究所十二室板壳组

1976, 6(3): . doi: 10.6052/1000-0992-1976-3-J1976-021

摘要(1115)

PDF(818)

摘要:
引言为便于分析加筋壳的总体稳定性,经常可以把它简化为按正交各向异性的连续弹性体处理。但这种近似方法只能是在一定的条件下才能成立。通过分析周边册动简支。具有环向离散加筋园柱曲板在侧压下的稳定性,在假设失稳前曲板为薄膜受力状态的前提下;本文比较了在不同参数范围内。按正交各向异性曲板计算与更精确地按环向离散加筋曲板计算的结果。从面对按正交各向异性曲板计算的适用条件提出一些看法。

考虑筋条扭转刚度环向离散加筋园柱曲板侧压稳定性

中国科学院北京力学研究所十二室板壳组

1976, 6(3): . doi: 10.6052/1000-0992-1976-3-J1976-022

摘要(1328)

PDF(741)

摘要:
一、前言目前一些关于离散加筋园柱曲板的稳定性计算(文献[1][2][3])均忽略了筋条抗扭刚度。这样可以利用矩阵零元素多的特征将矩阵分解成数个子矩阵,减少矩阵阶数,提高计算速度和计算精度。但是,筋条抗扭刚度对离散加筋园柱曲板总体稳定性到底影响多大,特别是当筋条的横截面是闭口薄壁剖面时(这种情况下其扭转刚度与抗弯刚度是同量级的)是否还可以忽略其扭转刚度?此外当筋条较强,局部屈曲临界载荷小于总体屈曲临界载荷时,计算曲线与实验不符,这是否由于忽略了筋条扭转刚度造成的呢?这些问题需要回答。

屈曲前变形对加筋圆柱曲板侧压稳定性的影响(线性一致理论)

中国科学院北京力学研究所十二室板壳组

1976, 6(3): . doi: 10.6052/1000-0992-1976-3-J1976-023

摘要(1259)

PDF(694)

摘要:
一、前言航空结构中,经常遇到加筋园柱曲板在侧压作用下的稳定问题。曾有许多作者[1],[2],[3],[4]研究过加筋园柱壳的弹性稳定问题,并讨论了加筋偏心的影响。[4]还考虑了屈曲前变形的影响。我们曾在[5],[6]中讨论过简支园柱曲板的侧压稳定问题。[5]是将曲板作为各向异性板处理,[6]考虑了加筋离散性的影响。但是,[5][6]均假定屈曲前,曲板为薄膜应力状态。由于简支园柱曲板,在侧压作用下,屈曲前已有弯曲变形,并非薄膜应力状态,因而理论分析与实

环向加筋园柱曲板侧压稳定实验

中国科学院北京力学研究所十二室板壳组

1976, 6(3): . doi: 10.6052/1000-0992-1976-3-J1976-024

摘要(1243)

PDF(814)

摘要:
一、前言加筋结构在航空工业和其它方面广泛采用。加筋园柱曲板在均匀侧压作用下的稳定问题,更是经常遇到又必须解决的问题。目前,这方面的资料很不完善,试验资料更为缺乏。曾对加筋园柱曲板的侧压稳定性进行了理论分析[1],[2],[3]。其中[1],[3]是将加筋曲板当作各向异性板处理。[1]假定屈曲前为薄膜应力状态,得到了相当简洁的公式;[3]是考虑了屈曲前变形的影响。[2]是考虑了加筋离散性的影响,并确定了各向异性曲板理论的适用范围。

环筋园柱壳静水压力作用下整体弹性屈曲

中国科学院北京力学研究所十二室板壳组

1976, 6(3): . doi: 10.6052/1000-0992-1976-3-J1976-025

摘要(1277)

PDF(803)

摘要:
一、前言环筋园柱壳在静水压力作用下弹性整体失稳问题已有较多人进行了研究。一般以材料的正交各向异性壳来处理,并采用扁壳假定,例如Bodner把环筋壳折合为单层正交异性壳,即不能考虑环筋的偏心影响,同时也不知道扁壳近似将带来多大的误差。Singer等

环向加筋园柱壳在静水压力作用下的总体塑性屈曲

中国科学院北京力学研究所十二室板壳组

1976, 6(3): . doi: 10.6052/1000-0992-1976-3-J1976-026

摘要(1113)

PDF(823)

摘要:
一、前言环向加筋园柱壳是潜艇的主要承载部件,因此,研究它在静水压力作用下的总体塑性屈曲问题,具有很大的实用意义。在[1],[2],[5],[6][8]中都曾研究过此问题,在[7]中将以往的工作加以总结。并建议了与[6]中相似的近似计算公式。由于以往的工作都停留在公式推导,最后只是计算几个例子,不可能看出环向加筋园柱壳的各个几何参数对总体屈曲压力的影响,也难以评价[6][7]中的近似公式的误差程度。本文以典型的材料拉伸曲

水压下加筋圆柱壳自由振动—离散法

中国科学院北京力学研究所十二室板壳组

1976, 6(3): . doi: 10.6052/1000-0992-1976-3-J1976-027

摘要(1311)

PDF(687)

摘要:
(一)前言在真空中,环加筋薄壳自由振动已由Ganetly,Bleich,Gondikas,Michalopoulos等人作了大量的研究。近一些年来,潜浸在流体中的圆柱壳的振动分析得到了重视。流体对浸入其中壳体自由振动的影响不外乎有二; ①流体静压力的影响。②流体与壳体相互偶合效应。文献[4]仅仅处理了未加强圆柱壳在流体静压下的振动。至于流体与壳体之间相互偶合作用,已有

环加筋园柱壳的自由振动

中国科学院北京力学研究所十二室板壳组

1976, 6(3): . doi: 10.6052/1000-0992-1976-3-J1976-028

摘要(1038)

PDF(656)

摘要:

悬臂的平行四边形斜加筋板固有频率的计算和试验

中国科学院北京力学研究所十二室振动组

1976, 6(3): . doi: 10.6052/1000-0992-1976-3-J1976-029

摘要(1481)

PDF(917)

摘要:
一、前言在航空和导弹工程中,小展弦比翼面已有普遍的应用,从而,关于斜板的固有频率的计算(见文献[2][4][5][6])和试验(见文献[8][9],[10])已有不少典型的方法;但是悬臂的斜如筋板的振动分析方面的文章尚不太多。这里把斜加筋板作各向异性板处理,并采用梁函数的方法(见文献[1][8])对悬臂的平行四边形斜加筋板的固有频率作了计算。试验是通过单点激振和单点拾振的强迫振动共振法进行,测量了六种悬臂平行四边形斜加筋板的固有频率及节型。

粘弹性夹心梁之阻尼测定

中国科学院北京力学研究所十二室振动组

1976, 6(3): . doi: 10.6052/1000-0992-1976-3-J1976-030

摘要(1193)

PDF(1278)

摘要:
一、抑制结构共振的一种有效方法——约束阻尼层近代的一切运载工具,如轮船、舰艇、飞机。火箭等,由于要不断提高发动机的功率和速度,导致振动条件日益严重。过去在处理往复式和旋转式的机械振动问题时,由于振源是单频谐振力,所以多采用单频隔振器,单频吸振器或改变结构刚度、阻抗等办法避免结构发生共振。而现代运载工具的振源是宽频带随机的,一般

轧钢厂大型电机的振动测量及其减振措施

中国科学院北京力学研究所十二室振动组

1976, 6(3): . doi: 10.6052/1000-0992-1976-3-J1976-031

摘要(1309)

PDF(796)

摘要:
一、前言1966年哈尔滨电机厂为轧钢厂生产四台大型交直流发电机组,转速为500转/分,分别安装在各个钢铁公司的轧钢厂。运行到现在,在小负荷轧钢时,这四台机组运行正常,但当负荷加大时,直流发电机定子壳体发生较大的径向振动,每轧一次钢,振动持续2至4秒钟,电刷打火严重,轧钢负荷电流不得不因此而下降,例如在某钢厂的轧钢负荷电流从12000安培下降到9000安培,严重影响了轧钢产量,因此有必要消除或减小这种振动。

汽轮机高、中压转子的缺陷分析和安全性评价

姚孟电厂西安热工研究所中国科学院北京力学研究所十二室断裂力学组

1976, 6(3): . doi: 10.6052/1000-0992-1976-3-J1976-032

摘要(1248)

PDF(779)

摘要:
应水电部委托,我们对姚孟电厂第一台30万瓩高温高压中间再热大型火力发电机组(一号机)的汽轮机高、中压转子能否安全使用的问题进行了一些工作,这项工作是在水电部科技司、西安热工研究所和姚孟电厂共同努力下完成的。

Ⅰ积分和弹塑性断裂准则

中国科学院北京力学研究所十二室断裂力学组

1976, 6(3): . doi: 10.6052/1000-0992-1976-3-J1976-033

摘要(1394)

PDF(776)

摘要:
本文提出了一个与路径无关的新积分,这个积分命之为Ⅰ积分,Ⅰ积分对任何塑性材料都有明确的定义,并且是一个与积分区域无关的不变积分,它可作为裂纹顶端弹塑性扬的平均度量。本文同时证明Ⅰ积分等于裂纹扩张力。因此,Ⅰ积分可以作为弹塑性断裂准则。

焊接球形贮罐的表面裂纹的断裂力学分析

中国科学院北京力学研究所十二室断裂力学组

1976, 6(3): . doi: 10.6052/1000-0992-1976-3-J1976-034

摘要(1215)

PDF(857)

摘要:
一、前言在化工设备中广泛使用各种压力容器,其中焊接球形贮罐占很大比例。球形贮罐在焊接过程中很容易产生表面裂纹。用无损检验的方法可以检查出这些裂纹,然后挖掉重焊。但无损检验的方法不能保证检查出所有的裂纹,而且在打压试验或工作条件下,还可能产生新的裂纹。因此为了保证球罐能安全使用,要求材料,特别焊缝地区的材料有足够的韧性,并用断裂力学分析给出容许的裂纹尺寸。当漏检裂纹或新生裂纹小于容许裂纹尺寸时,则可认为球罐能安全使用。

轴对称弹性体的有限元法(网格结点自动形成)

中国科学院北京力学研究所十二室板壳组

1976, 6(3): . doi: 10.6052/1000-0992-1976-3-J1976-035

摘要(1370)

PDF(772)

摘要:
一、前言在生产实际中,经常会提出一些在轴对称载荷作用下轴对称结构的应力分析问题。往往由于结构的几何形状复杂,材料非均质,采用解析法求解是困难的,必须借助于近似的数值解法,有限元法对解决弹性力学问题就是一种强有力的计算工具。对于结构的几何形状、约束情况、外载荷条件等均对称于某一轴时,其应力、应变、位移分布也必然对称于该轴,它们在圆柱坐标系中,只是r、z的函数,与θ无关,可看作二维问题的特殊情形,被划分的单元体是一些园环体,结点是园环线,基本未知量是结点园环线在径向和轴向的位移。

电阻式位移传感器

中国科学院北京力学研究所十二室板壳组

1976, 6(3): . doi: 10.6052/1000-0992-1976-3-J1976-036

摘要(1488)

PDF(1490)

摘要:
一、引言在工程结构、材料元件的稳定性实验以及机械加工等各方面工作中,往往需要测量位移。平常是用百分表进行的,但由于量程小、不能自动记录等缺点,不能满足实验工作的要求;国内当前生产的位移传感器有电感式的和差动变压器式的,但它们的最大量程也不超过25mm而且配套使用也较复杂。为此,我们试制了电阻式位移传感器,它的特点是量程大,原理、结构简单,配套使用方便;不足之处是相对百分表而言分辩能力低些,而且每改变0.04毫米时输出的也信号有跳变。

应变式位移传感器

中国科学院北京力学研究所十二室板壳组

1976, 6(3): . doi: 10.6052/1000-0992-1976-3-J1976-037

摘要(2148)

PDF(1284)

摘要:
一、引言应变式位移传感器是测量静态或准静态直线位移或与直线位移有关物理量用的测量头,属于一次仪表,它与二次仪表例如应变仪配套使用则可用应变值衡量位移值,若用直流供源则可用数字电压表以电压值衡量位移值;并且能在函数记录仪上画出位移曲线。该传感器的特点是:分辨能力较高,线性较好,原理、结构简单,制造、配套使用方便,特别是使位移测量实现了自动化,其主要缺点是测量力是随位移大小而改变的。

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